一（yī）、數控（kòng）銑床驗（yàn）收的重（chóng）要性：

     對集（jí）機、電、液、氣於一（yī）體的進口大（dà）型數（shù）控機床（含加工中心）的驗收，無論（lùn）是預驗收、還是最終驗收，都是十分重要的。它是對機（jī）床設計、製造、安裝（zhuāng）調試的質量，特別是（shì）對機床精度的總體檢驗。它直接關係到機床的功能、可靠性、加工（gōng）精度和綜合加工能力。然而在實（shí）際驗收中，常常會出現一些帶（dài）有技術性或管理（lǐ）性的問題。如果不能（néng）得到及時的正確處理，將會影響到機床的驗收質量。

二（èr）、驗收數（shù）控銑床時應注意的問（wèn）題：

1 、定（dìng）位（wèi）精度的檢測：
檢測機床的定位精度，常用標準有兩種：
·德國（guó）VDI/DGQ3441標準（機床（chuáng）運行精度和（hé）定位精度的統計方法）。
·美國AMT標準（美國機械（xiè）製造技術協會製（zhì）定）。
用兩個標準，測量數據的整理均采用數理統計方法。即沿平行於坐標軸的某一測量軸線（xiàn）選取任意幾個定位點（一般為（wéi）5～15個），然後對每個定位點重複（fù）進行多次定位（一般為（wéi）5～13次（cì））。可單向趨近定（dìng）位點，也可以從兩個方向分別趨近，然後對測量數據進行統計處（chù）理，求出算術平均值。進而求出平均值偏差、標（biāo）準差、分散度。分散度代表重複定位精度，它（tā）和平均值偏差一起構成（chéng）定（dìng）位精（jīng）度，兩者（zhě）之和是在任意兩點間定位時可能達到（dào）的最大定位偏差。
由（yóu）於被測坐標軸長度不盡相同，因而其（qí）定位精度（dù）的線性允差的給定方式（shì）不應是單一的，而應有所區別。國標GB10931-89數字控製機床位置精度的評定方法中規定，軸線定位精（jīng）度（dù）線性（xìng）允差的（de）給定方（fāng）式主要有以下幾種：
·在（zài）全行程（chéng）上規定允差；
·根據被測對象長度分（fèn）段規定允差；
·用局部公差方式規定允（yǔn）差；
既規定局部公差，同（tóng）時也規定全行程允差。
東方汽輪機廠從德國科堡（COBURG）公司進口工作台5m×17m的數控龍門銑床（下（xià）稱（chēng）龍門銑），共有X、Y、Z、W四個坐標軸。隻有（yǒu）Z軸長度小於2m、最長的X軸全行程為17.70m；從意（yì）大利貝拉爾蒂（BRERADI）公司進口的鏜杆直徑?250mm的落地式數控鏜銑床，X軸（立柱移（yí）動）長23m，Y軸（鏜頭升降）長7m。這些坐標的軸（zhóu）線定（dìng）位精度的線性允差值均按全行程允差給定。龍門銑X軸全行（háng）程（chéng）允差為P=14+L/250（μm） （1）
式中L——測（cè）量行程全長，mm
P——定位允許偏差，μm
X軸實際測量行程L=17210mm。共測11點，點間距為1721mm。按公（gōng）式（1）計算（suàn），其最大（dà）允差值為
P=14+17210/250=82.84μm=0.093（mm） （2）
因為給定的是全行程允差，隻要其任意長度上的允差等於或小於P值，定位精度都是合格（gé）的。
上例說明，對於龍門銑、落（luò）地鏜銑（xǐ）床、重型轉子數控車床，X軸這樣（yàng）長的坐標軸（zhóu），僅僅在（zài）全行程上規定允差是不夠的。而應按線性允差給定方式d規定允差：既規定局（jú）部（bù）公差，同時也規定全行程允差。由於有了任意長（zhǎng）度上的定位允差，如任意2000mm，不僅可滿足常用工作（zuò）長度上的定位精度（dù），也有利（lì）於提（tí）高全行程的定位精度。
由此（cǐ）可知，訂購機床時知道坐標軸定位精度的線性允差的（de）給（gěi）定方式，根據（jù）工藝需要提出所購（gòu）機床線（xiàn）性允差的給定方式（shì），並列入合同條款是非常重要的（de）。

2 、負荷運（yùn）轉試驗
負荷試驗是（shì）檢驗機床是否達（dá）到設計規定的承載能力，及（jí）其在負荷狀態下各機構工作是否正常，其工作的平穩（wěn）性、準確（què）性、可靠性是否達到規定要求的重（chóng）要手段。有人擔心負荷試驗（yàn）會損壞機床（chuáng），降低甚至破壞機（jī）床精度。
根據（jù）標（biāo）準規定，負荷試驗前後（hòu）均應檢驗（yàn）機床的幾何精度。工作精度試驗亦（yì）放在負荷試驗後進行。其目的（de）均是對機（jī）床的進一步檢驗（yàn）。
如前述龍門銑、負荷試驗是在極限狀態下進行的。滑枕伸出1m（技術規範規定（dìng），滑枕伸出1m可傳遞額定功率），功率達120kW（額定功率95kW）。試驗後測試滑枕兩個（gè）方向的垂直度，其誤差值比靜態時還小了。從美國莫林（MOLINE）公司進口（kǒu）的MF195型數控多頭鑽床，按規（guī）定裝上10隻?38mm鑽頭做加工100隻孔（kǒng）的負荷試驗。完成（chéng）後用（yòng）10隻?25mm鑽頭，做連（lián）續鑽削500隻（zhī）孔的鑽（zuàn）削精度試驗。精度要求（?25+0.125-0.05）mm，實測為（?25+0.020）mm。實（shí）踐證明，負荷試驗不會損壞機床，不會降低機床精（jīng）度。
對於預驗收時已做（zuò）過負荷試驗，對整體發運到用戶的小型機床或加工中心（xīn），最終驗收（shōu）時（shí）可考慮免做。而對於解體發運到用戶（hù）的大型機床，最終驗收時負荷試驗不可免做。因為重新安裝、調試（shì）、試車和預驗收時的環（huán）境等（děng）條件已不相同。預（yù）驗收合格，不能等同於最終驗收合格。

3、檢查幾何精度的檢驗（yàn）器具
數控機床幾何精度基本上都要比普（pǔ）通機床高，普通機床用的檢具、量具，往往因（yīn）自身精度低，滿足（zú）不了檢測要求（qiú）。
如（rú）龍門銑，檢測附件銑頭HS350C主軸在0°、90°、180°、270°相對於滑枕的垂直度時，允差0.02mm/500mm。用科堡機床公司（sī）帶的長1050mm、?105mm的檢驗棒，其各向母線直線度誤差均小於0.005mm。從羅馬尼亞阿莫斯（ARMUS）機（jī）床公司進口的數控5m立車，銑刀架滑枕需檢（jiǎn）測同（tóng）樣精度。自製（zhì）一檢驗棒，母線直線度誤差大於0.03mm，超出檢（jiǎn）測精度值，無（wú）法使用。
在檢測龍門銑銑頭相對工作台的垂直度，如（rú）檢測意大利貝拉爾蒂鏜（táng）床立柱（zhù）移動相（xiàng）對於工作台（tái）的垂直度時，需用1.5m×2m、直線度誤差≤0.01mm、角度（dù）誤差為2″的（de）直角尺。
針對這一普遍存（cún）在的問題，解決辦法有兩個：
·在機床訂貨時提出哪些量檢具由製（zhì）造廠提供，列入合同條款。
·用切削加工替代精度檢驗。對於那些必須檢而又（yòu）無替代量檢具的精度項目，如圖1 HSD350C精檢項目（mù），可采用（yòng）切削加工方（fāng）法（fǎ）替代。將試件放在坐標測量儀上，測量其相關平麵的垂直（zhí）度。1.檢驗棒 2.百分表（biǎo） 3.平板、工作台 4.附件銑頭 5.滑枕

4、 床身導軌縱向直線度的調整
大型數控（kòng）機床（chuáng），如數控龍（lóng）門銑床、落地式鏜銑床（chuáng），重型數控轉子車床等，其床身較長，多由數段組成。其床身導軌在垂直（zhí）平麵內直線度的調整（zhěng），一般都按機床（chuáng）精度檢驗標準規定調成中凸曲線。把導軌人為地調成中凸形狀（zhuàng），其實（shí）質是（shì）一種預載。用預載產生的預應力（lì），抵抗工作台、工件的重力及切削加工產生的垂直切（qiē）削分力，使工作台或刀架拖板在切削（xuē）過程中（zhōng）處於水（shuǐ）平狀態（tài），進而保證工件加工麵的平直度。
大型數控機床（chuáng）安裝在恒溫環境中，如上述調成中（zhōng）凸形狀（zhuàng），使用中是沒有問題的。但安裝在常溫環境中，如環境溫度為0～5℃或5～10℃時，其導軌該如何調（diào）整？由於環境（jìng）溫度變化，床身上、下有溫度差存在，形成自上而下的溫度梯度。夏季導軌上表麵溫度高，下表麵溫度低。溫度差t1-t2使上表麵伸長大於下表麵（miàn），呈上拱形狀。而到冬季，剛好相反。由於t2-t1的溫度差存在，下表麵的收縮（suō）大於上表麵，導軌呈下撓形狀。機床維修（xiū）實踐也證實了這一點：溫度較高時（shí）（夏天）導軌上拱；溫度較低時（冬天），導軌凹心。
1996年7月安裝龍門銑（xǐ）床時，基準導軌在垂直（zhí）麵內的直線度調成中凸（tū）0.076mm。其當時導（dǎo）軌上表麵溫度為28℃，下表麵為26.5℃。
1997年11下旬（xún）複（fù）測基準導軌在垂直麵內的直線（xiàn）度誤差，導（dǎo）軌下撓0.31mm。此時導軌上表（biǎo）麵（miàn）溫度為10℃，下麵為（wéi）5℃。
為克服由於導軌上下溫差所導致的導（dǎo）軌直線度誤差，可使用數段成一體（tǐ）的床身，不使用其連接處用螺栓（shuān）產生塑性變形，使其成為彈性的連（lián）接。環境溫度變（biàn）化時能伸縮自如，目的是使床身連接（jiē）處成為鉸交點，使（shǐ）每段（duàn）床身成為轉角不連續的（de）簡支梁（liáng）。這樣才能使導軌調成中凸更方便，而每段床身變形也更（gèng）自如。如某龍（lóng）門銑床床身全長35m，每段長7m，共5段，高度為700mm。上下表麵溫差Δt=5℃。床身是在自由狀態下（xià）調（diào）平的，溫差引起的（de）變形為
d=aL2·Dt/（8H）=8.7×10-6×70002×5/（8×700）=0.3806
式中d——溫差引起的變形，mm
a——鑄鐵線膨脹係數，取a=8.7×10-6
L——每段床身長度，mm
H——床身高度，mm
Dt——上、下表麵溫差，℃
其理論（lùn）計算值和複測值基本相符。當最大溫差值Δt=1.5℃，導軌（guǐ）呈中凸。
機床導軌下撓值太大，將影響機床的運行精度，如產生低速重載下的爬行。
為此，將導軌調成微凸。h=0.03mm微（wēi）凸值（zhí），在環境溫度較低時（冬季）機床運行精度得到保證。而當環（huán）境（jìng）溫度較高時（夏季）呈中凸最大值。dmax=0.03+（dL·Dt）/（8H）=0.144mm，其對加工精度亦不構成影響，因為在重力、切削力（lì）作用下（xià），中凸（tū）值會（huì）明顯減（jiǎn）小，從而保證（zhèng）了一年（nián）四季機床的運行精度。