在以工（gōng）藝（yì）方（fāng）法提（tí）高（gāo）產品質（zhì）量的措施中, 進一步提高機加（jiā）工的（de）精度尤其重要。其中最複雜的問題是如（rú）何使箱體件（jiàn）孔達到高的同心度。重要產品中孔的同心度必須（xū）保證在0. 5 ~ 3 產m 以內。但是不論用高精（jīng）度座標鏗床鑊孔, 或是外加研磨工序, 在30 0 m m 長度（dù）上孔的同心度往往達不到10 產m 。這表明同（tóng）心（xīn）度偏（piān）差受一係列工藝因素影響, 而對這些因素的本質還沒有（yǒu）充分（fèn）研究。

     機床-夾具-刀具-工件係統的不均勻柔性就是這些（xiē）因素（sù）中的一個。經確（què）定, 在座標撞床上, 無論是（shì）主軸回轉（zhuǎn）角（jiǎo）度或是主軸套懸伸長度的柔性都是不均勻的, 且性質（zhì）十分複雜。可以把不同懸伸量下主軸套筒（tǒng）柔性圓圖的封（fēng）閉特性看作是柔性假定表麵的橫截麵。那麽柔性圓圖的幾何中心位置, 可以按與（yǔ）表麵軸線相似（sì）的（de）原（yuán）則, 看作是機（jī）床一夾具一刀具一（yī）工件係統柔性的軸線。

      所以, 機床一夾具一刀（dāo）具一工件係統的柔（róu）性可（kě）用下列（liè）指（zhǐ）標評定: 柔性表麵(可看作綜合（hé）指標) , 柔性的圓曲線圖; 柔性表麵的（de）母線或縱斷麵外形, 柔性軸線（xiàn）, 即柔性（xìng）表麵（miàn）的（de）軸線。

      研究表明, 在鏗孔過程中（zhōng）上述各（gè）柔性指標是以一定（dìng）的方（fāng）式轉（zhuǎn）移給被加工表麵（miàn）。其中的每一（yī）項都會（huì）造成一定的誤差: 圓柱度偏差, 真圓度偏差, 縱斷麵外（wài）形偏差, 孔的母線（xiàn）或中心線的直線性偏差以（yǐ）及（jí）孔的同心度偏差。曾采用諧波分析（xī）法及動態模擬法求得機床一夾具一刀具一工（gōng）件係統柔（róu）性指標的解析（xī）式及相（xiàng）應的轉移（yí）係數, 這樣就可以用計（jì）算方法確（què）定上（shàng）述加工誤（wù）差。柔（róu）性軸線特性是評定不均勻柔性對（duì）鑊孔（kǒng）形（xíng）狀及（jí）鑊孔中心線相互位置影響的依據。理論和實驗研究表明, 座標銼床柔性軸線是曲（qǔ）線（xiàn）。也就是說, 柔性軸線的這種特性不但引起（qǐ）了新鏗孔的中心線的直（zhí）線性偏（piān）差, 而且也造成了它們的相互位置的誤差。這在很大程度上說（shuō）明了（le）一個往往（wǎng）是不可預期的事（shì）實, 即在（zài）座標銼床幾何誤（wù）差不大、剛性也很大的情（qíng）況（kuàng）下, 在其上鑊出的孔（kǒng）的同（tóng）心度偏差卻很大。

      為了控製工藝（yì）係（xì）統的柔性, 廣（guǎng）泛采用了適應控製係統。但是由於結構特（tè）性及對座標鏗床的（de）幾何精度（dù）要求極高, 在這類機床上就難於應用這種適應（yīng）控製係統。因此最有效的方法是采用一種可以控製工藝係統剛度的裝置（zhì）(簡稱剛度控製裝置)。這類裝置的不均勻（yún）剛度與機（jī）床的剛度綜合在一起, 要能保證工（gōng）藝係統柔性軸線的直線特性。

      使用外裝工（gōng）作台(見（jiàn）圖) 或剛度控（kòng）製裝置能夠控製蠕變性（xìng）軸線的形狀（zhuàng）。此裝置由下支承（chéng）板1 和上頂板5 組成（chéng）。上支（zhī）承板上的槽用來固定坯件。當偏心套2和3 相（xiàng）對轉動時, 總偏心距e 在0~ 10 m m 的（de）範（fàn）圍內變化。套筒2 的上部裝有用（yòng）錐體4 漲開的彈簧卡頭（tóu）。這種結構可以獲得各種曲（qǔ）率的柔性鍾線, 所以該裝置可（kě）以在不同型號的座標撞床上使用。

      剛度控製裝置柔性軸線（xiàn）的（de）表達（dá）式可寫成

    式中: Lm—兩偏心套筒工作部分高度;

     L , L o—由刀具（jù）至剛度控製裝置（zhì）的距（jù）離(分別為主軸套筒當時（shí）的伸（shēn）出量和零伸出量。) ;

     E—套筒材料的彈性模數。

      剛度控製裝置的柔性軸（zhóu）線在座標錘床（chuáng）上定方位時, 應使它與機床的柔性軸線反向對稱。它們相加（jiā）可保證機床-夾具-刀具-工件係統柔性軸（zhóu）線綜和的直線性。選定剛度（dù）控製裝（zhuāng）置的體積尺寸時, 應考慮所述（shù）工藝係統的動態特性（xìng）, 把它納人工藝係統時, 應不使刀具和坯件相對的強（qiáng）迫振動振幅增大。

      在剛度控料裝置的實驗室試驗和生產試驗過程（chéng）中, 采用（yòng）了相當於座標撞床上半精鏗（kēng）和精鏗時的（de）切削用（yòng）量。試驗表明, 在半精鎮時, 采用剛度控製裝置,產生（shēng）了劇（jù）烈的高頻振動。而在精（jīng）鑊（huò）中應用效果最（zuì）好, 在這種情（qíng）況下, 同心度的偏差幾乎比傳統用（yòng）鏗削法的降低了一半; 精鏗孔徑d 。= 1 0 0 m m , v= 8 0 m / m in 時得出的數（shù）據見表1 。

      試驗還表明, 剛度控（kòng）製裝置對孔的相互（hù）位置誤差有良好的影響。

      鏜d o= 1 0 0 m m 的孔, v = 80 m / m in, 8 = 0.03 m m /r , t = 0 2 m m 時（shí）, 同心度偏差（chà）減小了,見表（biǎo）2。

      提高箱體件同心孔相互位置精度的（de）上述方法（fǎ）, 也可以推薦（jiàn）在結構（gòu）布局（jú）和用途與座標（biāo）撞床類似的多（duō）工（gōng）序機床上進行精加（jiā）工時應（yīng）用。

      在設計新型號（hào）機床時, 必須探求這樣的（de）設計方案, 即它能在最大程度上保證柔性軸線曲率的減小。此外, 在（zài）製造機床時應規定其允許曲率及空間方（fāng）位。