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C 刀具（jù）應用 UTTING TOOLS APPLICATION 方向增加一個每轉（zhuǎn）進給（gěi）量。 如刀具直徑 50mm，
齒數（shù） z′ =2，每齒進給量 fz′ =0.12mm/z，則刀
具每轉一圈， 其中一個齒切削掉（diào） 0.12mm 的鐵（tiě）屑
厚度，相當於刀具直徑方向移動 0.12mm。 如
果將該齒的直（zhí）徑減小 0.12mm，則該齒將（jiāng）不參與
切削，而另一個齒將承擔 0.24mm/z 的（de）進給量，
所以改變刀具直徑能夠調整進給量（liàng）。
將 4 組齒 A，B，C，D（見圖 4）設計為不
圖 5 刀具缺失齒結（jié）構 同直（zhí）徑，由於是（shì）對稱關（guān）係，另外 4 組齒的直徑與
之相同。刀片在刀具直徑上呈階梯分（fèn）布，能（néng）夠滿
缺失（shī）齒（chǐ）數 z =8，如圖５所示。
２ 足刀具（jù）直（zhí）徑 D 處 Ø270mm 的加工要求（qiú）。其中 ,
當刀（dāo）具整周不缺失齒數時，滿齒 z =16。 刀具 A,B,C 處的直徑設計計算式為
１
根據機床參數進給速度 v f =460.8mm/min， 轉速
z 1 =z+z 2
n=240r/min， 刀具直徑 D=270mm， 在不缺失齒
式中 ,z 1 為不（bú）缺失齒 ;z 為有效齒數 ;z 2 為缺失齒。
數條件下，刀具每轉（zhuǎn）進給量 f n =v f /n=1.92mm/r，
進給量計算式為
每齒進給 f z1 =f n /z 1 =0.12mm/z。
在刀具設計直徑 D=270mm 不變的條件下，
f z1 =0.12mm/z; 當刀（dāo）具單側缺失 4 組齒（chǐ）時，則 A
處齒 （見圖4） 進給量f z2 ＝f z1 ×4+0.12=0.6mm/z，
則Ａ處齒將會承受 0.6mm 的進給，而 B，C，D
處（見圖４）仍然保持 0.12mm 進給不變。 由
為缺失齒總
於刀具設計結構原因，造成刀具進給分配不（bú）均勻 式中，f z1 為不缺失齒每齒進給量 ;f z2
為有
的情況 ,A 處齒將很快磨損或破損，甚至刀具無 進給（gěi）量 ;f 為刀具進給（gěi）量（liàng） ;n 為刀具（jù）轉速（sù） ;f z3
效齒每齒 進給增量（liàng）。
法再使用。針對上述問題，在設計刀具時應考慮
將缺失部分兩側 8 組齒的進給平均分配給剩餘有 根（gēn）據直徑與進給量的關係，大直徑三麵刃刀
效的 8 組齒，達到每組有效齒均勻分配（pèi）進給（gěi）量的 具 z=8， z 2 =8， z 1 =16， f z1 =0.12mm/z ， 則 A， B，
目的。 C，D 處的直徑 a，b，c，d 為
通常，刀具直（zhí）徑變化會影響刀具的每齒進給 d-c=c-b=b-a=0.12mm
量。如圖 6 所示，刀具每轉一圈，相當於在徑向 有（yǒu）
f z3 =0.12mm/z
有效齒實際承擔的每齒進給量（liàng）為
f z =f z1 +f z3 =0.24mm/z 綜合（hé）計算上述公式可（kě）以（yǐ）得（dé）到刀具外徑設計
尺寸 （見表（biǎo）３）。 如圖 7 所示，按照表 3 的刀具 表 3 刀具外（wài）徑設計（jì）尺寸
ĩԩᆰࣥḤ ͱ͊̿̈́̽ͺͺḤ
͐ ԩᆰࣥḤ Ͱ̻͊̿̓͆ͅͅͺͺḤ
͏ ԩᆰࣥḤ̻ͯ͊̿̓͆̈́̓ͺͺḤ 圖 6 刀具進給方向與進給量的關係 ͎ ԩᆰࣥḤ̻ͮ͊̿̓͆̓́ͺͺḤ
·78· 第 06 期（qī） 數控機床市場